轴承体中间分型横浇道爬芯顶注侧窗口工艺(石家庄水泵厂殷凤水)轴承体硅溶胶铸造，材质QT500-7，是从澳大利亚WARMAN公司引进的渣浆泵零件，共9个 品种，重址在80kg左右。铸件结构特点为简形，壁厚不均匀。
技术要求表面光洁、铸字清晰，轴 承孔部位加工粗糙度R,1. 35m，不能有缩孔、渣眼、气孔等 硅溶胶铸造缺陷。熔化设备为5t/h冷风冲 天沪，采用风口吹氧技术以提高铁液出炉温度，造型方法为粘土砂干型。铸件结构及 WARMAN公司原硅溶胶铸造工艺见图5-1a, 原工艺中间分型，铁液通过两个热侧冒口由轴承体两端径向进人型腔。按此工艺生产的铸 件加工后在轴承孔处发现有缩松、渣眼和气孔，废品率52呱，工艺出品率“.7呱。分析认为，产 生上述缺陷的主要原因是冒口设置在分型面处，不利于补缩和挡渣，浇注过程中铁液夹带熔 清、气体、夹杂物进人型腔，粘附在轴承孔部位的芯子表面上。
...生产中常会遇到一些硅溶胶铸造受其结构特征或生产条件的限制，不得不采用中注或底注方式 引人铁液。
由于中注或底注方式的固有弱点.使型腔中的铁液温度上低下高，设在铸件中部或 下部的侧冒口因补缩高度不够或者紧靠硅溶胶铸造热节造成热干扰.易形成缩孔、缩松缺陷.在这种 情况下，应该考虑采用顶注工艺方案，把冒口放在铸件顶侧部位，以提高补缩效果。工艺措施是 在不改变原来的分型位置的条件下，增设一个砂芯，或者利用内孔芯头，把横浇道从分型面处 沿砂芯(头)表面上引，铁液经横浇道爬芯底返顶注进人型腔.如果需要设置冒口补缩，可以把 冒口座在芯头或砂芯上。这种工艺称之为爬芯顶注工艺。采用爬芯顶注工艺，合理选用浇注系 统截面比值，能够有效地控制充型压头，使铁液呈附壁状态进人型腔，实现大流量、低流速、平 稳沽净地充填，同时提高自补缩能力，保证补缩效果.防止缩孔、缩松、砂眼、法孔及气孔等孔洞 类铸造缺陷。下面通过生产实例进行对比分析。
...这些天来，有许多人，那些进行和参加面试或不锈钢铸件铸造调用。这可能是几种不同类型的人才。这不要紧，你在找什么，只要你获得最佳的可用资源。因此，它是非常重要的，你准备自己之前参加任何铸造来电或人才试演。 它也建议您采取专业培训，参加整个城市或国家的各种铸造电话。
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...均衡凝固与顺序凝固都强调硅溶胶精密铸造铸件的补编。均衡凝固的补摘技术.两硅溶胶精密铸造铸件的自补缩,口只是补充自补不足的差硕，日口不必晚于铸件凝固，，口不应该放在铸件的热节上，百口的 补缩是有限的。顺序胜固强调胃口要晚于铸件凝固。冒口安放在铸件最高的厚实部位热节上。 均衡凝固的日口尺寸较小.工艺出品率提高;由子，口不放在热节上，可以消除胃口根部的缩孔缩松缺陷.减少废品.
均衡凝固与同时投固的异同 硅溶胶精密铸造均衡凝固和同时凝固都强润浇注系统或口口要从铸件薄壁处引人.使铸件不间部位的沮 差减小.以遵免局部过热.同时凝固强调的是减小应力裂坟与变形.而不考虑补缩.均街凝固 刻是从补缩出发.张调小件、翻壁件、壁厚均匀件的补缩.但浇胃口又不安放在铸件的热节处。 在有效补缩的同时.也减小了应力、变形和裂纹趋势.采用均衡凝固工艺原则.设计薄小件工 艺.可以大大减少姗孔、缩松等废品缺陷.畏高铸件的内在质量。
...铸铁硅溶胶精密铸造铁液冷却时要产生体积收编，凝固时析出石里产生体积膨胀。均衡凝固就是利用毖胀 和收缩动态l加的自补缩和浇胃口系统的外部补缩，采取工艺措施，使单位时间的收绷与膨 胀、收缩与补缩按比例进行的一种凝固工艺原期。
均衡扭固的工艺原例
(1) 硅溶胶精密铸造的收编值是不确定的，不能很据仑金的种类和牌号给出一个确定的收编位来 决定胃口尺寸.铸铁件的收翁值不仅和合金成分、浇注沮度有关，还和不锈钢精密铸造的大小、结构、璧厚、 铸型种类、浇注工艺方案及参数有关。
...一个不锈钢铸件各个区域的冷却速度是不同的，薄壁部分比厚壁部分冷却速度大，不锈钢铸件的棱角边 缘比中心冷却速度大。
一般工程上侧定不锈钢铸件的冷却曲线，只是被测点一处的冷却、凝固情况.而 不能代表整个铸件。就一点而言，收缩在前，膨胀在后，二者是不能相抵的。就不锈钢铸件整体而言，各 个区域进人收缩、膨胀的时间是不同的，有先有后，相互交错、重亚。确切地说，一个铸件在凝固 的某一时刻，有些部分正在收缩，有些部分已经进人石墨化膨胀，时间是同时的.铁液是相通 的.这时，胀缩就可以叠加相抵，不锈钢铸件表现出来的收缩值，实际上是胀缩相抵的净结果，其原理 如图1-2所示。图中A为型腔充填开始点，进人型腔的铁掖温度随之下降，发生收缩，收缩址随 充填体积增加而增大;同时，受铸型激冷作用，铁液凝固并开始石墨化膨胀。B为型腔充填完 毕，整体温度下降速率达最大值。C为铸件凝固结束时刻点。D为石墨化膨胀速率最大值。曲边 三角形ABC为不锈钢铸件的总收缩，为液态收缩与凝固收缩之和。曲边三角形ADC为铸件的石墨化膨胀。曲边三角形AB' P为铸件胀缩相 抵的净收缩，称为铸件的表观收缩，是铸 件表现出来能被测量到的收缩值.AC 为铸件凝固时间。AP为铸件表观收缩 时间，即铸件存在自补不足的差额时间， 也是留口外部补缩时间。
...球墨不锈钢铸件的体收缩率，在圆球直径较 小时大于灰铸铁，在圆球直径较大时小于灰不锈钢铸件。
综上所述，不锈钢铸件的收缩值不是材料上 的常数，随化学成分、不锈钢铸件结构和铸造工艺条 件的变化而变化，不能根据合金的种类或牌 号给出一个确定的收缩值，更不能用一些资 料提供的铸铁合金的收缩值设计铸铁件的冒 口尺寸。铸铁合金的收缩值与铸铁件的收缩 值是两回事。铸铁合金的体收缩一般都是用 一个有限尺寸的小试样来侧定的。众多的研 究结果表明:用物理方法精确测量铸铁冷却 和授固期间体积变化是难以实现的，真实收 缩的定最数据是无法得到的。因为试样的温 度是不均匀的，凝固总是从底部到顶部，从边 缘到中心进行，不同部位同一时间产生的收 缩和膨胀的相抵作用，使收缩值减小。试样温度分布越不均匀，测得的收缩值波动越大。这就是目前各个研究者提供的铸铁合金收缩值差别 较大的原因。试样是一种特殊的不锈钢铸件。不锈钢铸件有一定的大小、形状和结构，这是千差万别的，从而 影响到实际冷却速度和温度分布的差别，也影响到同。
...为了发挥三钢128。立式铸机的生产潜 力，开发更多的不锈钢品种，增加含铁不 锈钢的产最，满足不锈钢市场的需要，必 须开展1Cr18Ni9Ti连铸生产工艺研究，岁卜 尽快形成生产能力.. 用连铸生产含铁不锈钢，在工艺上存 在一定的难度，其主要技术难点在于如何 保证连铸坯的表面质量。
由于钦与氧、氮等 元素的亲和力都很强，在冶炼和浇注过程 中易生成TiN、丁i02等一系列夹杂。这些 夹杂又与钢中的A120:生成复合夹杂团， 该类夹杂团在连铸钢水的弯月处聚集生成 冷皮，一旦翻人皮下就会恶化铸坯的农面 质At，以至造成表面废品。因此降低含钦钢 水中的夹奈是连铸工艺中非常重要的工艺 关键。 为了保证连铸钢水的纯净度，当前采 用炉外精炼技术以降低钢水中的〔N〕、 (0〕含最，采用低Al的原材料控制成品 Al含量以及通过降低碳含量进而达到少加 伏的目的等一系列工艺措施，尽可能减少 TiN, TiOz, A1203等夹杂物的生成。
...我国是一个海洋大国，具有一万八午一 多公里的海洋岸线，拥有三、四百万平方 公里的大陆架，而且我国的主要经济中心 都在沿海.所以开发海洋，保卫海疆。巩 周和发展沿海的经济中心，是我国跨世纪 的战略目标之一。
值海工程和海军用结构金属材料的腐 蚀间题，一直是个令人头痛的问题，特别 是一些关键部件和设备的腐蚀失效，给经 济和战备造成了令人痛心的损失.迄今， 铜和铜合金仍然是海水冷凝器关键设备的 耐蚀材料，但国产铜一镍合金Blo, B30 等的耐蚀性能又极不稳定，且使用时的流 速受到限制.而一般的304L /316L不锈 钢，虽然使用时流速可不受限制，但当IE 们全浸在海水中时，不足3^-6个月就会 产生严重的点状蚀坑，甚至腐蚀穿孔，所 以是不耐海水腐蚀的. 近二十多年来，由于冶炼工艺技术的 进展，各主要产钢国家竞相研制超低碳耐 海水点蚀不锈钢，我们亦曾研制成功超低 碳高镍铂奥氏体不锈钢OOCr2oNi25Mo5 型(NHB-1)和研究了超低碳高铬双相 耐蚀不锈钢OOCr25Ni5M02N型(HDR -1)，它们都具有优良的耐海水点蚀性能。特别是HDR- 1钢山于具有奥氏体一铁 素体双相组织，因而它兼有奥氏体不锈钢 的期韧性和铁素体不锈钢的耐抓化物应力 腐蚀开裂性能，具有良好的可焊性，对氮 脆敏感性A-比钦合金小得多。
...可靠性指的是不锈钢铸件在具体使用条件下的可靠性。
这一指标在 相当大的程度上决定于功能指标、隐定性指标、完整性指标、铸制零件的平均寿命。铸制零件抗嚼损和杭疲劳的平均寿命是表示 铸制零件在一定使用条件下用到修理或坡更换的使用期限。如果 铸制零件在抗磨和抗疲劳的条件一F工作，或者零件的寿命等于或 大于零件所在制品第一次大修iIJ的寿命(制品总寿命)，那么制 品到第一次大修的寿命，可有条件地看成是制品各铸制零件的平 均寿命。这样设定不锈钢铸件铸制零件的寿限，就是说，零件在制品第一次 计划大修前(或制品达到寿命期限前)，不应用坏。这样一来，制 品就不致因所用铸件的原因，而降低了制品的寿限。不锈钢铸件零件的平均寿限，基本上决定于与金属材料特性有关的 功能指标值，其大小，由铸件设计人员给定。因此，铸制零件的 平均寿限，在其工艺性研究阶段，必须设法使之得到保证。
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